铸坯进入弯曲或矫直区也会引起酸洗无缝管变形过程中边裂问题的出现。0Cr15Mn9Cu2NiN和0Cr17Mn6Ni4Cu2N不锈钢同属于200系奥氏体不锈钢，与传统的200系、300系奥氏体不锈钢有所不同，这类200不锈钢方管在热变形过程中，容易发生边部裂纹、表面裂纹、边部损伤的成型质量不好的问题。实际的热轧生产中，两钢种采用200系列加热曲线，出炉温度控制在1215-1230℃。其热轧制度执行计算机二级模型《粗轧轧制规程》和《精轧轧制规程》中间坯厚度设定值为28mm每道次相对压下量控制在20%左右，终轧温度控制范围为800-1020℃。参照两种酸洗无缝管的实际热轧流程，制定本试验方法的加热制度、变形温度，然后在自行设计制作的热轧试验装置上，进行模拟热轧试验。方管协会今日信息：采用AOD+LF精炼工艺冶炼，通过立弯式连铸工艺生产出0Cr15Mn9Cu2NiN与0Cr17Mn6Ni4Cu2N酸洗无缝管连铸坯.连铸坯的横截面尺寸为220mm1260mm两钢种的化学成分(质量分数/%如表所示。0Cr15Mn9Cu2NiN酸洗无缝管连铸坯壳层不同深度处的显微组织，如图所示分别对应铸坯壳层深度为05,酸洗无缝管此外冷却不当或出现异常情况且致使铸坯边部温度降至低温脆性区间时。15,25mm处的显微组织。20g高压锅炉管可以看到显微组织的形态、晶粒尺寸会随着铸坯壳层深度变化，而表现出一定的差异.壳层深度d=Omm处，显微组织主要为骨架型的树枝晶组织，且一次、二次枝晶间距较小。d=5mm处，主要为树枝晶组织，
枝晶间距较大。d≥15mm处，树枝晶的形态为蠕虫状，但是d=25mm处，主要为胞状晶。图为Crl7Mn6Ni4Cu2N方管连铸坯的显微组织，可以看出，连铸坯壳层基本上为树枝晶组织，尽管枝晶形态存在一定的差异，但其组织主要由灰色的奥氏体基体，以及黑色的铁素体组成。同0Crl5Mn9Cu2NiN方管一样，随着壳层深度的增加，一次、二次枝晶间距逐渐增大，枝晶形态由骨架状转变为蠕虫状方管协会营管部获悉利用Gleeble-3500型热模拟机,对耐磨复合钢管中马氏体相变过程中的塑性行为进行了实验分析，研究了奥氏体晶粒尺寸对其奥氏体晶粒长大规律，马氏体取向、相变塑性、应力和形貌对耐磨复合钢管力学性能的影响。温度1010奥氏体化15min条件下，马氏体相变的开始温度点Ms与结束温度点Mf随着奥氏体化温度的增加而升高，耐磨复合钢管中相变塑性模型中参数K随等效应力增加而增加。当奥氏体化温度低于1050℃时，晶粒长大表现为正常长大过程，随着奥氏体化时间的增加，圆钢Ms上升，β→α 方管协会营管部获悉利用Gleeble-3500型热模拟机,对耐磨复合钢管中马氏体相变过程中的塑性行为进行了实验分析，研究了奥氏体晶粒尺寸对其奥氏体晶粒长大规律，马氏体取向、相变塑性、应力和形貌对耐磨复合钢管力学性能的影响。温度1010奥氏体化15min条件下，马氏体相变的开始温度点Ms与结束温度点Mf随着奥氏体化温度的增加而升高，耐磨复合钢管中相变塑性模型中参数K随等效应力增加而增加。当奥氏体化温度低于1050℃时，晶粒长大表现为正常长大过程，随着奥氏体化时间的增加，Ms上升，β→α相变分为晶界α相的形核长大和魏氏体α相的形核长大两个阶段。当冷速由0.1℃/S加快到150℃/s时，Ti-55钛合金中主要发生β→α与β→α′的相转变过程耐磨复合钢管中的晶粒仍能保持均匀细小，且在马氏体上析出了细小共格复杂碳化物。采用透射电镜、扫描电镜、X射线衍射仪和电化学方法研究耐磨钢管合金在铸态、均匀化处理态、轧制态等不同状态下的显微组织和电化学性能，采用电子探针 EPMA 和能谱分析，考察了耐磨钢管在150300℃下退火主要析出相形貌和成分的变化。
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